钢铁钒钛

姓名
邮箱
手机号码
标题
留言内容
验证码

王喜庆

1989, 10(2): 1-7.

摘要(58) PDF(1)

摘要:
TiO₂属两性氧化物，在高炉渣中TiO₂显酸性，正常高炉冶炼行程其酸性系数必须大于0.60，其还原规律与SiO₂性质相近，在炉内发生渣-焦，渣-铁反应，生成Ti （CN），弥散在渣中，超过一定数量，引起钛渣变稠。随着渣中TiO₂含量增加，L_s下降，熔化性温度升高。因此对攀枝花钒钛磁铁精矿熔剂性的评价，不应忽略占造渣主成份46%的TiO₂，高钛型炉渣应以CaO，MgO，SiO₂，Al₂O₃，TiO₂元成分来衡量碱度。

09V310乙字钢的设计、研制及生产特点

林健椿

1989, 10(2): 8-12.

摘要(58) PDF(1)

摘要:
310乙字钢是型钢生产中最难轧的产品之一，本文扼要地阐述了09V310乙字钢的钢种及断面特点：介绍了轧辊孔型设计原则、轧制缺陷及其消除方法；分析了产品的经济效益，提出了提高低台金钢种机械性能及不对称断面型材尺寸精度的措施。本文对低合金钢不对称断面型材的轧制有一定参考价值。

还原条件下钛渣表面张力的研究

王文忠, 施月循

1989, 10(2): 13-15.

摘要(51) PDF(2)

摘要:
本文描述了用最大气泡法测定钛渣表面张力，TiO₂在炉渣中的表面活性作用不大，渣中TiO₂在22~35%时其表面张力都在0.45 N/m以上。高温还原后的钛渣表面张力并不下降，所以认为钛渣的表面张力并不构成高炉冶炼钒钛矿的困难因素。

钛渣与焦炭界面性质的研究

施月循, 王文忠

1989, 10(2): 16-19,79.

摘要(67) PDF(2)

摘要:
为揭示钛渣粘结焦炭的实质，用测定接触角的方法研究了炉渣与石墨和TiN的润湿性，结果表明，钛渣（不论还原与否）和普通渣都能强烈润湿TiN，但都不润湿焦炭，钛渣润湿焦炭在于渣-焦界面处沉积有反应生成的Ti （CN）的作用。

攀钢4号高炉无料钟炉顶烧结矿粒度分布规律及数学模型

谢国海, 杜鹤桂, 赵正清

1989, 10(2): 20-25.

摘要(54) PDF(1)

摘要:
通过在高炉的缩小模型内进行的模拟布料试验（原形有效容积V=1360m³），研究了无料钟高炉布料时，炉料径向粒度分布与布料操作参数之间的关系，通过正交回归、最优化等一系列数学处理，得出了无料钟炉顶高炉烧结矿粒度在炉喉径向分布的一般规律，并建立了模拟布料的回归数学模型。
该数模较好地反映了装料方式与炉料粒度分布之间的关系.粒度分布由该数模的15个回归方程给定；反之，确定或知道了粒度分布，通过数模能为生产提供优化操作的装料方式。

钢轨接触疲劳试验方法和几种组织的接触疲劳性能研究

王清泰, 谭嘉陵

1989, 10(2): 26-32.

摘要(52) PDF(2)

摘要:
本文阐述了利用MM-200磨损试验机，针对钢轨全长淬火新工艺研究，应用作者所研究的方法，进行了钢轨接触疲劳试验。提出了试样失效的条件、判断方法和评价钢轨接触疲劳性能的方法，最后提出了全长淬火钢轨接触疲劳性能所需要的组织保证。

攀钢均热炉调焰烧嘴的研制

沈龙

1989, 10(2): 33-37,12.

摘要(51) PDF(1)

摘要:
本研究对以往国内外调焰烧嘴研制中的经验与问题进行总结分析，提出了适应于攀钢均热炉调焰烧嘴的设计思想、技术措施与烧嘴结构方案，经水力学模型实验，对有关烧嘴结构参数间的相互关系及其对射流特性的影响进行了详细研究，在此基础上，确定调焰烧嘴的合理结构。
工业试验表明，研制的调焰烧嘴设计合理，效果良好。火焰长度可调比为3：1，火焰的铺展性得到改善；烧钢过程炉坑温度分布比较均匀，均热末期温差不超过±20℃；烧钢周期缩短13.8%；生产率提高9.5%；燃耗降低21.18%；钢锭烧损率减少0.2%以上。具有明显的经济效益。

碳热还原钒氧化物反应体系的研究——制取碳化钒（V₂C）反应平衡组成的计算

王功厚, 陈延民, 朱元凯

1989, 10(2): 38-43.

摘要(60) PDF(1)

摘要:
选用最小自由焓法编制了多元多相反应体系平衡组成计算的通用计算机程序；对碳热还原钒氧化物反应体系做了具体运算；为选择制取碳化钒（V₂C）的生产工艺条件提供了依据。

钒钛渣系与碳饱和铁水间的熔融还原研究

涂世伟, 王大光, 宣德茂

1989, 10(2): 44-50.

摘要(48) PDF(1)

摘要:
应用渣-金间元素反应动力学的实验装置，研究了1460~1620℃之间钒钛渣与含Si，Mn碳饱和铁水间V，Ti氧化物的熔融还原动力学及元素的平衡分配，得到了铁水温度及渣碱度的变化对V，Ti氧化物还原动力学的影响规律及V在渣-铁间的分配行为。实验发现，在所测定的反应时间内，反应可分为两个阶段，并从实验结果推测了各个阶段可能的控制步骤。1460℃下，当平衡渣碱度为1时，钒在渣-金间的分配系数有最低值。

攀钢雾化提钒工艺中型水口提钒试验

陈荣贵, 陈歧

1989, 10(2): 51-54.

摘要(45) PDF(1)

摘要:
攀钢雾化提钒工艺采用中型水口提钒，可使铁水平均雾化能力从小型水口的300~340t/h提高到400~450t/h，钒氧化率平均达到86.42%，碳烧损率平均为16.1%，平均温度为1325℃，碳含量平均为3.75%，余钒平均为0.042%的半钢和平均成分（%）为：V₂O₆>19.0，SiO₂ 11.7，P<0.08，CaO<1.0，MFe ≤ 20的钒渣。

碳素钢非平衡加热相图CAD程序的移植

张卫兵, 张春兰

1989, 10(2): 55-58.

摘要(50) PDF(1)

摘要:
本文提供了用微型计算机程序绘制碳素钢非平衡加热相图的方法。该CAD绘图程序，可以在有限的已知加热速度相变曲线的条件下，推算并绘制出含碳量为0~1.4%范围内，0~1000℃/s之间任意加热速度下的碳素钢非平衡相图。

攀钢炉龄发展的决策分析

徐维华, 徐树元

1989, 10(2): 59-61,76.

摘要(51) PDF(1)

摘要:
前言
攀枝花铁矿具有丰富的钒钛资源，为了有效地利用这些资源，对高炉生产的含钒、钛铁水采用了火法提钒工艺。因此，用提钒后的铁水——半钢作为炼钢生铁，对于炼钢就必须采用特殊冶炼工艺。

攀钢转炉提钒与雾化提钒分析对比

陈建人

1989, 10(2): 62-66.

摘要(57) PDF(1)

摘要:
针对攀钢二期提钒生产采用转炉法还是雾化法这个问题，本文基于攀钢的实际情况并结合国内有关提钒-炼钢工艺水平，对上述两种工艺进行了分析对比。分析认为，攀钢应当进一步完善雾化提钒，二期宜沿用雾化提钒工艺。

论镇静钢封顶钢锭浇铸及轧制技术

张治杰, 苗华鲜

1989, 10(2): 67-73,87.

摘要(60) PDF(1)

摘要:
我国炼钢业目前是以模铸为主，即使到2000年仍然有50%左右的模铸钢。因此，把提高模铸钢成材率作为钢铁工业的一项重大战略决策，具有十分重大的经济意义。近年来，冶金科技工作者做了大量的研究工作。随着"三位一体"工艺不断完善和深化，凹形底板、ZF法、沸腾钢液芯轧制、双锥度保温帽等新技术相继问世。模铸镇静钢封顶浇铸及轧制技术的研究也愈来愈受到人们的重视。本文简要论述了这方面研究进展状况。

线切割机切割孔型样板及微机编程的应用

姜味兰, 陈昌健

1989, 10(2): 74-76.

摘要(61) PDF(1)

摘要:
前言
攀钢轨梁厂孔型样板有检查样板、磨刀样板、调整样板等。品种多数量大，过去一直是人工加工，生产效率低、劳动强度大。自1979年开始用线切割机切割孔型样板。由于线切割机所用的控制程序-3B指令是靠设计者设计的，计算量大、费时又易出错，不能满足生产要求。同时为提高样板使用寿命而改用45号钢板。加工后的样板由于瓢曲、变形而影响加工精度，尤其是切割成品孔样板不能满足精度要求，限制了线切割机的应用范围。

绝热板新材质的试验研究

黄勇, 王邦奎

1989, 10(2): 77-79.

摘要(50) PDF(2)

摘要:
前言
目前攀钢炼钢厂的模铸生产已实现全部绝热板化，镇静钢钢锭成坯率达85.54%，使用的绝热板全部由攀钢耐火厂提供。废棉是绝热板中主要的有机纤维料之一，年需要量150t左右，目前废棉供应紧张，经多方努力，仍满足不了生产需要。

顶底复吹转炉底吹CO

Yamana H., 等

1989, 10(2): 80-87.

摘要(49) PDF(1)

摘要:
引言
加古川厂把Ar气作为氧气转炉底吹气体来搅拌铁水。但是，由于Ar气是从低温空气（含Ar仅为0.9%）中分离出来的副产气体，所以回收费用相当高。

浅谈锈面饰层

吴伯清

1989, 10(2): 88-92.

摘要(43) PDF(1)

摘要:
前言
无论是硬性钢材还是软性钢材，它们都有一个共同的致命弱点——生锈。

文献简介

1989, 10(2): 93-97.

摘要(62) PDF(1)

摘要:

留言板

1989年第10卷第2期

留言板

1989年 第10卷 第2期

1989年第10卷第2期